Главная Цепи и сигналы [0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [51] [52] [53] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [62] [63] [64] [65] [66] [67] [68] [69] [70] [71] [72] [73] [74] [ 75 ] [76] [77] [78] [79] [80] [81] [82] [83] [84] [85] [86] [87] [88] [89] [90] [91] [92] [93] [94] [95] [96] [97] [98] [99] [100] [101] [102] [103] [104] [105] [106] [107] [108] [109] [110] [111] [112] [113] [114] [115] [116] [117] [118] [119] [120] [121] [122] [123] [124] [125] [126] [127] [128] [129] [130] [131] [132] [133] [134] [135] [136] [137] [138] [139] [140] [141] [142] [143] [144] [145] [146] [147] [148] [149] [150] [151] [152] [153] [154] [155] [156] [157] [158] [159] [160] [161] [162] [163] [164] [165] [166] [167] [168] [169] Подставив это выражение в (8.21), получим окончательно i(t)=-J-(cos<o/ -cosB), -9<o)i;<e. (8.22) 1 - cos 9 Основываясь на этом выражении, нетрудно определить коэффициенты ряда Фурье для периодической последовательности импульсов, представленной на рис. 8.11. Вследствие четности функции i (t) относительно t 1см. (8.22)] ряд содержит одни лишь косинусоидальные члены. Применяя формулы (2.24) и (2.32), находим i (t) d («О =--- f (cos at-cos 6) d Ш) = я (1-cosG) -e 6 sin 9-9 cos 9 n(l-cosO) "- /i = -- j" t (0 cos aid («0 = i!o3 0 J (cos (iit - cos 6) cos otd (cof) = -e 0 9 -sin9 cos9 iaoA\ n(l-cos9) • - Аналогично можно получить общее выражение для амплитуды л- й гармоники / / 2 (sin 9 cos 9-п cos п9 sin 9) (8 25) лп{п-1) (1-cos9) Отношения a,iQ)=J sin0-9cos9 (8.26) я (1-cos 9) /„г п(1-cos9) а2(в) = /2 т, а„ (9) называются коэффициентами соответственно постоянной составляющей, первой гармоники и т. д. (функции Берга). Графики коэффициентов а,,, а, а, а также отношения Yi = а/а,, при изменении угла отсечки от 9 = О до 9 = 180° показаны на рис. 8.12. При 0 = 0 ток вообще равен нулю (нел1нейный элемент заперт на протяжении всего периода); при 9 = 180° отсеч1а тока отсутствует и режим работы становится линейным. Цз рассмотрения графиков функций а„ (9) можно вывести важное заключение: при работе с углом отсечки меньше 180° отношение амплитуды первой гармоники к постоянной составляющей /о больше единицы. Видно, что с уменьшением О отношение ~ Jl- = 9 -sin 9 cos 9 ,g «о /о sin9-9cos9 Рис, 8.11. Импульсный ток, соответствующий режиму, представленному на рис. 8.10 Рис. 8.12. Коэффициенты разложения импульсного тока в ряд Фурье в зависимости от угла отсечки О -»
160 в" растет. Кроме того, с повышением номера гармоники максимумы функций а„ (6) перемещаются в область малых значений 0. Все эти обстоятельства существенно влияют на выбор режима работы нелинейного элемента при усилении колебаний, умножении частоты и при некоторых других-преобразованиях, которые изучаются в последующих параграфах данной главы. 8.4. ВОЗДЕЙСТВИЕ БИГАРМОНИЧЕСКОГО КОЛЕБАНИЯ НА НЕЛИНЕЙНЫЙ РЕЗИСТИВНЫЙ ЭЛЕМЕНТ Представим колебание в виде суммы с, (/) £, cos ((О,/ -+- е,) Е. cos ((.).,/ - е.,) = £, cos 1р, (f) -f -f Е, cosv;., (0. (8.28) Подстановка (8.28) в ряд (8.8) приводит к следующим результатам: для линейного члена ряда а,е,(/) = а,Е, cosip, {t) 4 аЕ. cosa (tY (8.29) для квадратичного члена ряда аг el {() = а-21 £, cos 1J4 U) + Е cos (i)f = a., cos (t) -{-аЕ к У cos t2 (/) + 2a, £j Е.г cos i\ (t) cos (0 = 2 (£? + Ц) + /2 2 ? X > cos 2 (<o, / + Й,) 4- 2 a, £ cos 2 ((O, / -f 9.,) + a, E, E. { cos [(«, -f 6.3) / 4- -f (H, 9.,) -f cos((o, -o)2)/-f-(9, -(2)]}. (8.30) Первое слагаемое, не зависящее от времени, определяет приращение постоянного тока. Слагаемые с частотами 2mi и 2{02 представляют собой вторые гармоники от соответствующих компонентов входного сигнала. Слагаемые же с частотами w, -{--ш и coi-представляют комбинационные колебания. Частоты, образуемые квадратичным слагаемым aei (t), можцо записать в форме ш = то), 4: nto,, где коэффициенты тип могут принимать следующие значения: m = О, п = О -ч- со О, /гг = 2, п = О 0) =-- 2о),, 1 } гармоники второго порядка; т = 0, «з2-со=2со.г. rn - 1, /г = 1 -> w = (Uj ± - комбинационные частоты второго порядка. Проделав преобразование, аналогичное (8.30), над кубическим слагаемым (t), убедимся, что это слагаемое вносит в спектр частоты ю ~ = mwi ± nti)2 при следующих значениях тип: гармоники первого порядка; гармоники третьего гюрядка; m = 1, л = О->ш = o)i, m = О, rt = 1 0) = С02, m-3, rt = 0-)-w -За>1, т - 0, rt -3->-u) = 3(0.2, т=\, n = 2->(rt = Wi ± 2(02, I комбинационные частоты третьего т=г2, л = 1 0) = 2(0i ± ft>2.) порядка. Приведенных выражений достаточно для установления закономерности образования частот гармоник и комбинационных колебаний при бигармони-ческом воздействии на нелинейный элемент: слагаемые ряда (8.8) четной степени привносят в спектр тока гармоники четных порядков [как и в случае воздействия одного гармонического колебания (см. § 8.3)1, и, кроме того, комбинационные частоты четных порядков; слагаемые ряда (8.8) нечетной степени привносят гармоники и комбинационные колебания нечетных порядков. Из предыдущих выражений видно, что число р = т -\- п определяет порядок колебаний, причем максимально возможный порядок рах = k, где k степень полинома, аппроксимирующего нелинейную характеристику. Содержание предыдущего и настоящего параграфов показывает, что нелинейная цепь преобразует спектр входного сигнала: возникают гармоники на кратных частотах и различные комбинационные колебания. Принцип работы ряда радиотехнических устройств основан на использовании тех или иных составляющих спектра тока на выходе безынерционного нелинейного элемента. Обобщенную структурную схему подобных устройств можно представить в виде сочетания нелинейной цепи и линейного фильтра. На рис. 8.13 изображена схема, соответствующая «развязанным» нелинейному и линейному элементам, когда отсутствует обратная реакция выходного сигнала на ток в нелинейной цепи. На схеме, показанной на рис. 8.14, ток в нелинейной цепи (t) зависит как от входного сигнала е (t), так и от напряжения wbix (О- Нелинейная функция / (е), описывающая характеристику нелинейного элемента, зависит от его устройства и от режима работы. Через Z((o) обозначено сопротивление (комплексное) линейной частотно-избирательной цепи. Структура этой цепи, частотная характеристика и полоса пропускания выбираются в зависимости от назначения устройства. e(f) о--
f(e,U(,b,x) Z((o) П иЬыхФ Рис. 8.13. Нелинейный четырехполюсник и избирательная пень для выделения полезных составляющих спектра Рис. 8.14. То же, что на рис. 8,13, при наличии обратной реакции 2.30 [0] [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] [21] [22] [23] [24] [25] [26] [27] [28] [29] [30] [31] [32] [33] [34] [35] [36] [37] [38] [39] [40] [41] [42] [43] [44] [45] [46] [47] [48] [49] [50] [51] [52] [53] [54] [55] [56] [57] [58] [59] [60] [61] [62] [63] [64] [65] [66] [67] [68] [69] [70] [71] [72] [73] [74] [ 75 ] [76] [77] [78] [79] [80] [81] [82] [83] [84] [85] [86] [87] [88] [89] [90] [91] [92] [93] [94] [95] [96] [97] [98] [99] [100] [101] [102] [103] [104] [105] [106] [107] [108] [109] [110] [111] [112] [113] [114] [115] [116] [117] [118] [119] [120] [121] [122] [123] [124] [125] [126] [127] [128] [129] [130] [131] [132] [133] [134] [135] [136] [137] [138] [139] [140] [141] [142] [143] [144] [145] [146] [147] [148] [149] [150] [151] [152] [153] [154] [155] [156] [157] [158] [159] [160] [161] [162] [163] [164] [165] [166] [167] [168] [169] 0.0013 |