/нем с большим разбросом (до ±26%), поэтому регулиро&ку рекомендуется производить лишь в случаях крайней необходимости.

При токе 1,1 /ном время срабатывания теплового рас-цепителя 1 ч, при 1,35 /ном не более 30 мин, а при 6/ном от 2 до 10 с.

Зашитная характеристика, снятая на переменном токе при температуре окружающего воздуха +35С и холодном состоянии расцепителя, приведена в приложении 7. Эта характеристика существенно зависит от температуры, поэтому выключатель предназначен для работы при температуре -10-ь+40°С.

Как правило, тепловой расдепитель не может быть использован для защиты от КЗ ввиду большого времени срабатывания и больших разбросов по времени. Тепловой расдепитель этого выключателя обычно используется для защиты от перегрузок или длительного прохождения рабочего тока в защищаемом элементе, если последний не рассчитан на этот режим.

Мгновенный расдепитель имеет два исполнения по току срабатывания: с кратностью 3,5 к номинальному току теплового расцепителя /ном и разбросом (3-+4) /ном и с кратностью 11/ном и разбросом (8-М4)/ном. При работе на постоянном токе эти значения увеличиваются на 30 %. Время срабатывания этого расцепителя 0,017- 0,020 с.

Вьгключатели АП50-2МТ достаточно просты в эксплуатации и дешевы. Некоторые параметры этих выключателей приведены в приложении 6.

Выключатели АВМ4С выпускаются двух- и трехпо-люсными, с ручным или дистанционным управлением. Защитные характеристики выключателей одинаковы при работе на постоянном и переменном токе. Выключатели имеют комбинированные электромагнитные расдепители.

При малых кратностях тока якорь зависимого расцепителя медленно притягивается к сердечнику и через систему пружин, являющуюся в этом режиме жесткой связью, ведет часовой механизм, создающий выдержку времени. По истечении выдержки времени освобождается часовой механизм, якорь продвигается дальше и освобождает механизм свободного расцепления. После этого выключатель отключается своими пружинами.

Ток срабатывания этого расцепителя регулируется грубо изменением количества витков обмотки и плавно 28

изменением натяжения пружины. Часовой механизм

имеет три уставки: «0, «Мин.» и «Макс». При уставке «О» выключатель отключается мгновенно, при уставке

между «О» и «Мин.» время отключения неустойчиво и изменяется от нуля до небольшого, но неопределенного значения. При уставке между 4:Мин.» и «Макс.» выдержка времени достаточна стабильна.

Независимый расдепитель по принципу работы аналогичен известному реле типа РТВ. При больших кратностях тока якорь притягивается к электромагниту мгновенно и натягивает пружину второго часового механизма. По истечении установленной независимой выдержки времени выключатель отключается. Зависимый расдепитель в этом случае начинает работать, но доработать не успевает.

Параметры расцепителей выключателей АВМ4С приведены в приложении 8, а их защитные характеристики- в приложении 9.

Расдепители характеризуются номинальным током (током, который расдепитель выдерживает длительно), током срабатывания зависимого и независимого расцепителей, а также выдержкой времени в независимой части характеристики. Разброс по току срабатывания зависимого и независимого расцепителей до 10%, разброс по выдержке времени независимого расцепителя - до 15%.

Под разбросом (или коэффициентом разброса k) понимается отношение максимальной разности измеренных значений величины (тока или времени срабатывания) к ее среднему значению. Среднее значение определяется как отношение суммы показаний приборов при нескольких измерениях к количеству измерений. Все измерения производятся в одинаковых условиях при неизменном положении регзлятора срабатывания. При наладке задается и настраивается среднее значение величины.

Использование коэффициента разброса вместо обычной погрешности вызвано тем, что уставки по току и по времени для этих расцепителей могут регулироваться плавно и положение регулятора (поводка, указателя) может не совпадать с отметкой по шкале, калибруемой на заводе-изготовителе.

Независимый расдепитель выключателя АВМ4С предназначен для защиты от КЗ. Зависимый расдепи-

тель используется для защиты от перегрузок и является

резервным при КЗ.

Конструкция расцепителей выключателей АВМ4С сложна и требует высокой квалификации персонала при

наладке и ремонте.

Выключатели А3700 выпускаются в различных конструктивных вариантах, с ручным или дистанционным управлением, двухполюсными для работы на постоянном токе и двух- и трехполюсными для работы на переменном токе. Выключатели могут иметь тепловые, электромагнитные и полупроводниковые расцепители. Допустимая температура окружающего воздуха для выключателей -404-+40 X.

Полупроводниковые расцепители имеют плавную

регулировку тока и времени срабатывания зависимого и независимого расцепителей, конструктивно выполняются в вр1де отдельного съемного блока, что облегчает эксплуатацию (возможна предварительная проверка и настройка запасных блоков), Расцепитель не срабатывает при токе 1,05/ном (номинального тока расцепителя), а при токе (1,2+1,3)/ном срабатывает с временем 400- 800 с.

В приложении П10 приведены сведения о двухполюсных выключателях постоянного тока с полупроводниковыми расцепителями (используемых для защиты цепей постоянного тока), а в приложении И - их защитные характеристики. Более подробные сведения об этихрас-цепителях даны в информации заводов-изготовителей.

Эксплуатация и наладка этих расцепителей весьма сложна и требует высокой квалификации персонала.

Расчет параметров срабатывания и проверка чувствительности автоматических выключателей. Расчет следует начинать с защиты, наиболее удаленной от источника питания, Каждая последующая защита (в направлении к источнику питания) должна быть согласована с предыдущей по току и времени срабатывания.

Токи срабатывания независимого и зависимого расцепителей включателей связаны определенными соотношениями. При расчетах, как правило, не удается получить однозначного решения. Из ряда вариантов приходится выбирать наиболее целесообразный по *конкрет-ным местным условиям.

Ток срабатывания независимого расцепителя (отсечки) /с,р(н) должен отстраиваться от номинального тока

защищаемого элемента h по выражению

с,р(н)

где 3= 1,1+ 1,2 - коэффициент запаса, учитывающий неточность расчетов; н=1,1 - коэффициент, учитывающий повышение напряжения (а следовательно, и тока) при заряде батареи; - коэффициент, учитывающий загрубление расцепителя при работе на постоянном токе; для выключателей АП50-МТ, калибруемых на заводе на переменном токе, т = 1,3, для остальных выключателей кт=1; kn - коэффициент погрешности, представляющий собой отношение максимальной разности действительного тока срабатывания и тока уставки по шкале к току уставки по шкале: для вьгключателей АП50-МТ

при /с,р(н) = 3,5 /ном п±0,15, при /с,р(п)= 11 /ном п =

==+0,27. Для выключателей АВМ4С и А3700 вместо kji используется указанный выше коэффициент разброса р.

Ток срабатывания независимого расцепителя последующей защиты /ср(н)/1 должен быть отстроен от тока срабатывания аналогичного расцепителя предыдущей защиты /с,р(н)(п-1) по выражению

зт(1+-1)) /

C,p{i!) Л

с,п(ч) [П - \}1

(10)

где kn{n-\)y - погрешность (или разброс) защиты п-1, от которой производится отстройка, и защиты п соответственно.

Время срабатывания независимого расцепителя каждой последующей защиты должно быть на 0,15- 0,2 с больше предыдущей. Согласно ПУЭ незавнсимый расцепитель обеспечивает защиту от КЗ, если его коэффициент чувствительности в худшем расчетном случае 41,5.

Ток срабатывания зависимого расцепителя /с,р(з) выбирается в зависимости от предъявляемых к нему требований. Если этот расцепитель должен защищать элемент от длительного прохождения номинального тока hioMy то задается допустимое время гд прохождения этого тока. По защитным характеристикам для заданных и /ном (рис. 9) подбирается характеристика 2. Характеристика 3 не обеспечивает требуемую защиту, так как з>д; характеристика / снижает надежность работы

fiOM

Рис 9 Выбор заишты от длительного прохождения номинального тока

элемента (возможны излишние отключения), так как

Если к зависимому расце-пителю не предъявляется требование защиты элемента от длительного прохождения номинального тока, тощего ток срабатывания целесообразно отстроить от этого тока по (9). Это исключит излишние пуски механизма, а следовательно, уменьишт его износ. Однако при таком выборе тока сраба-тывяния в ряде случаев недопустимо загрубляется независимый расцепитель (как указывалось выше, токи срабатывания этих расцепителей связаны определенными соотношениями). Поэтому для выключателей, которые редко меняют свое положение (постоянно включены), считается допустимым не производить отстройку от номинальных токов защищаемых элементов. При этом необходимо тепловые расцепители отстраивать по времени от работы выключателей или других механизмов.

Следует учитывать, что при АПВ шин, сопровождающемся включением многих выключателей, существенно возрастают токи в оперативных цепях, а время срабатывания зависимых расцепителей существенно уменьшается. Это может привести к срабатыванию последних, а следовательно, к отключению оперативного тока. Поэтому вводятся промежутки времени между включениями от АПВ шин. За время включения одного выключателя (около 0,6 с) зависимый расцепитель с часовым механизмом не успевает сработать, а в промежутках между включениями успевает вернуться. Зависимые тепловые расцепители за эти промежутки не успевают остывать, поэтому в рассматриваемом режиме их необходимо отстраивать по току или по времени. Согласно ПУЭ коэффициент чувствительности зависимого расцепителя должен быть 43, если он предназначен для защиты от-перегрузки, и йч5 для защиты только от КЗ.

Токи срабатывания зависимых расцепителей смежных

защит так же, как и независимых, должны согласовываться друг с другом по (10).

Уставка по времени зависимого расцепителя выбирается минимально возможной из условия селективности с предыдущей защитой.

Особо следует отметить, что технические данные аппаратуры все время изменяются. Регулярно пересматриваются ГОСТ, технические условия, разрабатывается аппаратура с новыми техническими данными, поэтому приведенные далее расчеты в значительной степени следует рассматривать как примеры, поясняющие методику расчета.

" пример 5. Рассчитать защиту кольца электромагнитов включения выключателей по схеме на рис. 3 и примеру 1 с помощью автоматических выключателей АП50-МТ и АВМ4С.

Решение. Расчет, как и в предыдущем примере, следует начинать с защиты электромагнитов включения. Целесообразно прежде всего рассмотреть возможность использования выключателя АП50-МТ.

Время прохождения номинального тока в электромагнитах включения не должно првышать /д=10 с. При заданном токе электромагнита 244 А выбирается тепловой расцепитель с /ном = = 50 А (максимальный, на которых выпускаются эти расцепители). При этом кратность /(=-244/50 = 4,95, а время срабатывания 3-10 с (см приложение 7). Действительное время будет больше за счет более низкой температуры и снижения тока за счет нагрева электромагнита.

Минимальное время срабатывания 3 с с большим запасом отстроено от среднего времени включения выключателя. Однако при ремонтных и наладочных работах, когда выключатель включается многократно с малыми интервалами, этого времени может оказаться недостаточно, так как время остывания теплового расцепителя около 2 мин. Это необходимо учитывать персоналу, производящему ремонт и наладку.

По (9) определяется ток срабатывания отсечки по условию отстройки от номинального тока электромагнита. При кратности 3,5 значение ц = 0,15 и

(1,1 - 1,2) М-244 -.Р")- 1.3(1-0.15) -29- 320 А.

Следовательно, отсечка с кратностью 3,5 и током срабатывания 150-200 А выбрана быть не может, так как она не отстроена от номинального тока электромагнита. При кратности 11 йп=0,27 и /с,р(н)1=297н-324 А. Выбирается отсечка с расчетным током сраба-