принятого ответвления промежуто»[ных трансформаторов тока ТА цепи торможения и приставки дополнительного торможения, должна приниматься: /торм, нач ~ 1, когда торможение осуществляется от токов всех плеч защиты; /торм, нач = 0,6, когда торможение осуществляется от токов не всех плеч защиты,

Прн таком выборе уставки начала торможения отсутствие торможения будет обеспечиваться при первичных токах меньще указанных:

для уставки /торм, нач = 1

отв, торм, homI

/ =0,5/

торм, нач, п

10к1

отв, торм,расч1

+ к.

/отв, торм, ном2

ток 2

+ ...+ к

/отв, торм, расч2 для уставки /торм, нач ~ 0,6

ток И"

отв, торм, ном п отв, торм, расч и

(19)

(/отв, торм, ном 1

/отв,торм. расч2

ток л

/отв, торм, ном и \ отв,торм, расч п ,

(20)

где Лтокь ток2,---. ток« - коэффициенты токораспределения соответственно для плеч 1, 2,..,,« защиты в рассматриваемом режиме, В (20) члены, соответствующие плечам защиты, от которых торможение не осуществляется, равны 0.

При выборе /отв, торч ном = отв,торм, расч ВО Всех плечах защиты, участвующих в рассматриваемом режиме, (19) и (20) примут соответственно вид

для /i

Лорм, нач, п ном>* /торм, нач, п ~ •

jfTOpM, нач

(21)

ном- (22)

Если в (20) токи /qib, торм, расч значительно превышают соответствующие токи /отв, TxipM, ном. то в целях обеспечения отсутствии торможения в нагрузошом режиме от тока /„o„ и при осуществлении торможения не от всех плеч защиты следует принимать /торм, нач = 1- При этом вместо коэффициента 1,2 в (20) надо принимать коэффИ1циент, равный 2.

Первичные токи начала торможения /торм, нач, п "о (19)-(20) являются расчетными при выборе минимального тока срабатывания защиты при отсутствии торможения /сз mm и входят в (6) -(8).

Коэффициент торможения fctopM* равный тангенсу угла наклона тормозной характеристики реле (см. рис. 14), выбирается по условию отстройки (в совокупности с другими факторами) защиты от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ:

расч, в Ic-pmin

Р 0,5 AS/торм

0,5 /торм, расч, в ~ торм, нач

(23)

где /нб, рася, в - относительный максимальный расчетный вторичный ток небаланса, подводимый к ответвлению трансреактора реле TAV при расчетном внешнем металлическом КЗ, от которого защита должна быть отстроена соответствующим выбором коэффициента торможения ?Сторм; /ср min - относительный ток срабатьгоания реле при отсутствии торможения (уставка минимального тока срабатывания), определяемый по (15) или (15а); 0,5 S/.jp„ рав - полусумма относительных вторичных токов, подводимых к ответвлениям промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле и приставок дополнительного торможения при расчетном внешнем КЗ; /торм,нач-относительный вторичный ток начала торможения (уставка начала торможения); Лотс - коэффициент отстройки, принимаемый равным 1,5.

Значения всех токов, входящих в (23), рассчитьгоаются по отношению к принятым ответвлениям в соответствующей цепи реле; рабочих токов - трансформатора реле TAV, тормозньос токов - промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле илн приставок дополнительного торможения.

Относительный ток небаланса /g расч, в состоит нз трех составляющих относительных расчетных вторичных токов небаланса, аналогичных (5)

г = / + г" + т" (24\

,нб, расч, в *нб, расч, в * нб, расч, в *Т1б, расч, в V /

Первая составляющая тока небаланса рассвдтывается по формулам

(25)

J = к к el

*нб, расч, в пер одн к, в

к *сх

(26)

/XrW.HOM

где /к в - относительный вторичный юк расчетного внешнего КЗ, подводимый к ответвлению трансреактора реле ТА V от рассматриваемого плеча защиты; - первичный ток расчетного внешнего КЗ в рассматриваемом плече защиты; /отв ном - принятый номинальный ток ответвления трансреактора реле ТА V рассматриваемого плеча защиты.

Для обеспечения недействия защиты от тока небаланса переходного режима внепшего КЗ коэффициент, учитывающий переходный режим, Лпер принимается равным 1,5-2.

Меньшее значение принимается при использовании на разных сторонах защищаемого оборудования однотипных трансформаторов тока (только встроенных или только выносных) и одинаковой схемы их соединения (например, в звезду). Большое значение принимается при использованни для защиты различных трансформаторов тока и разных схем их соединения (на одной из сторон в звезду, на другой - в треугольник);

Относительное значение полной погрешности е трансформаторов тока, соответствующее установившемуся режиму КЗ, или качании при выборе трансформаторов тока по кривым предельных кратностей при 10%-ной погрешности принимается равным 0,1.

Вторая составляющая небаланса рассчитывается по выражению

/нб, расч, в - ак, ва- /Зк, в J3

(27)

где /к, в а и /,2 - относительные вторичные токи при расчетном внешнем КЗ, поднодимые к ответвлениям трансреакгора реле ГЛ К от плеч защиты, соответствующих сторонам защищаемого оборудования, на которых производится регулирование напряжения; они рассчитьша-ются по (26).

Третья составляющая тока небаланса рассчитьюается по выражению отв, расч 1~ отв, ном 1

;нб, расч, в

отв,расч1

отв, расч 2 ~ отв, ном 2 отв, расч2

/к,в1 ±

отв, расч отв,ном п

отв,расч п

к. в п

(28)

где /к в ь /к в2.---. к,в л - относительные вторичные токи при расчетном* внешнем КЗ, подводимые к ответвлениям трансреактора реле TAV от неосновных плеч 1,2,...,« защищаемого оборудования; рассчитываются по (26);

/торм, расч, в

- 0,5 [7к,в,торм1

I/к, в, 1орм2 /к, в, торм п

(29)

где /к,в,торм1; /к,в,торм2;... /к.в,торм«-относительные вторичные токи при расчетном внешнем КЗ, подводимые к ответвлениям промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле и приставок дополнительного торможения от всех плеч 1, 2,и защиты основной и неосновных сторон защищаемого оборудования, от которых осуществляется торможение; рассчитьюаются по выражению

/к, в, торм

1 АТ отв, торм, ном

где /к - первичный ток расчетного внешнего КЗ в рассматриваемом плече защиты.

В (23)

/торм, нач

торм, нач, п

(31)

где /торм, нач, п берется из (19) или (20).

За расчетный для выбора /рм принимается режим, при котором торм получается максимальным. Из (23) видно, что при незначительно изменяющемся/торм, нач н постоянном значении 1с,р mm максимальное значение Л:торм будет прн максимальном значенго! /„б, расч, в и соответствующем ему минимальном значении торм, расч, в * Для выбора расчетного режима, как правило, необходимо рассмотреть режимы сквозных КЗ, при которых через защиту протекают максимальные и минимальные вторичные токи. Часто расчетным режимом, определяющим /торм, является именно режим с минимальным сквозным током КЗ. Если торможение осуществляется не от всех плеч защиты, то должны быть рассмотрены режимы, когда полный ток сквозного КЗ проходит по плечу защиты, от которого нет торможения.

Уставка Л:торм выставляется на реле с помощью переменного резистора Rf2 (см. рис. 12, 13).

Ток срабатьгоания отсечки определяется по условиям отстройки от броска намагничивающего тока трансформатора (автотрансформатора) и от максимального тока небеланса при переходном режиме расчетного внешнего металлического КЗ. Отстройка от броска намагничивающего тока трансформатора, а тем более автотрансформатора, надежно обеспечивается уже при минимальной уставке на реле по току срабатьшания отсечки, равной 6/ном, отв, если ответвления рабочей цепи реле с тех сторон, с которых может быть подано напряжение толчком, выбраны примерно равными вторичным номинальным токам в соответствующих плечах защиты (/отв, ном ном.в)-

При выборе ответвлений рабочей цепи реле значительно меньшими вторичных номинальных токов в указанных плечах защиты должна приниматься большая уставка отсечки (9/„ом, отв). Выбор относительного тока срабатывания реле отсечки /ср, отс по условию отстройки от максимального тока небаланса при переходном режиме расчетного внешнего КЗ производится по выражению

с, р, отс ~ отс Нб, расч, в > (32)

где Aqtc ~ коэффициент отстройки, принимаемый равным 1,5; /нб, расч, в рассчитывается для рассматриваемого расчетного режима по (24)-(28).

При расчете первой составляющей тока небаланса /нб. расч, в (25) коэффициент отстройки, учитьюаюший, что отсечка не реагирует на импульс тока небаланса в первый период от возшкновения КЗ, а реагирует на среднее значение напряжения на вторичной обмотке трансреактора ТА V, следует принимать:

пер = 1,5-2,5 - при использовании на разных сторонах защищаемого оборудования однотипных трансформаторов тока (только встроенных или только вьшосных);

пер = 2-3 - при использовании на разных сторонах защищаемого оборудования разнотипных трансформаторов тока,

Меньшие значения fcnep принимаются при одинаковой схеме соединения трансформаторов тока защиты на разных сторонах (например, в звезду), большие значения - при разных схемах соединения трансформатора тока защиты (на одной стороне в звезду, на другой - в треугольник).

Первичный ток срабатывания отсечки

с, р, отс отв. ном 1 АТ

с,з, отс

(33)

Чувствительность защиты (ее чувствительного органа) определяется при металлическом КЗ в зоне защиты. Рассматриваемые режимы, обусловливающие минимальный ток при расчетном виде КЗ, выбираются в соответствии с [12] и [14].

Коэффициент чувствительности может быть определен по графику тормозной характеристики, построенному в осях: относительный вторичный дифференциальный ток /д,в и полусумма относительных вторичных тормозных токов 0,5 S/торм, в (см. рис. 23).

На график наносится точка А, соответствующая минимальному току металлического КЗ в зоне защиты для рассматриваемого режима. Координаты точки А определяются для рабочих (дифференциальных) и тормозных цепей соответственно как сумма и полусумма относительных вторичных токов, проходящих по всем сторонам защиты, рассчитанных по (26) и (30).

Прямая OA является геометрическим местом точек, соответствующих изменяющемуся переходному сопротивлению в месте КЗ при сохраняющемся отношении рабочего и тормозного токов. Эта прямая во всех случаях пересекает горизонтальный участок тормозной характеристики. В этой точке пересечения защита работает на пределе чувствительности с током /(р min- Коэффициент чувствительности вычисляется по выражению

Eft в

{с, р min

и не должен быть менее значений, определенных по ПУЭ.

Следует отметить, что, как правило, чувствительность защиты при /с, 3 ~ 0,3 /ном обеспечивается с большим запасом, поэтому необходимость в ее расчете возникает лишь в особых случаях, характеризуемых очень малыми токами КЗ в защищаемой зоне, при которых возможны значения < 2.

Чувствительность дифференциальной токовой отсечки не определяется, так как оиа является вспомогательным элементом, назначение которого предотвращать недопустимое замедление или отказ в срабатывании защиты при больших кратностях тока, когда чувствительный орган может сработать с большим замедлением или не сработать из-за искажения формы кривой вторичного тока в переходном режиме КЗ (например, при значительном насыщении трансформаторов тока) и торможения вследствие этого чувствительного органа защиты токами 2-й и более высоких гармоник.

Дчя обеспечения расчетной чувствительности и требуемого быстродействия защиты трансформаторы тока защиты должны проверяться по условию 10%-ной погрешности по кривым предельных кратностей [4].

Рекомендуемый порядок расчета защиты.

1, Определяются первичные токи для всех сторон защищаемого оборудования, соответствующие его номинальной мощности, для блоков генератор-трансформатор (генератор-автотрансформатор) - соответствующие номинальной мощности трансформатора (проходной мощности автотрансформатора):

•ном

/ном=.-- . (35)

уз с/ном

2, По первичным токам определяются соответствующие вторичные токи в плечах защиты /ном, в с учетом коэффициентов трансформации трансформаторов тока К[ и коэффициента схемы Лсх по (10).

, Выбирается ответвление /о „о осн трансреактора реле ТА V или выравнивающих автотрансформаторов (если они используются в плече защиты на рассматриваемой стороне) для стороны, принятой в расчете за основную, по (9).

4. Выбираются ответвления трансреактора реле 7М К или выравнивающих автотрансформаторов для других неосновных сторон/отв, ном, неосн по (11).

5. Определяются стороны, на которых используется торможение, и уставка начала торможения /торм, нач, равная 1 или 0,6,

6. BbiSiparoTCH ответвления отв, торм, ном промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле или приставок дополнитель-