Регулирование коэффициента торможения производится с помощью переменного резистора R12. Регулировочный шлиц выведен на лицевую плату модуля МРЗД. п

При 0,5 Z /торм, в п 2 ток срабатывания /с; р с достаточной для практических цлей точностью можно определить из выражения

/с,Р ~;fc,P "li" торм (0)5 /т;,зрм, в торм, нач),

относительный ток срабатывания реле при отсутствии торможения; юрм, нач - длина горизонтального участка тормозной характеристики (относительный ток начала торможения).

Ток /торм, нач определяется точкой пересечения горизонтального и наклонного Прямолинейного зтстков характеристики при их продолжении. При регулировании

торм значение /торм, нач не изменяется.

Схема реагирующего органа ЕА1 приведена на рис. 15. Релейный формирователь прямоугольных импульсов РФ выполнен по схеме усилителя-ограничителя на транзисторе VT1. Регулировка тока срабатывания РФ, а следовательно, и тока срабатывания защиты прн отсутствии торможения производится с помощью резистора RI3, подклю-

ченного к выводам 17 1 ЕА1 (см. рис. 12 и 13), Конденсатор СЗ создает небольшую задержку в срабатывании РФ (около 0,4 мс), что повышает помехоустойчивость реле при появлении высокочастотной помехи. Элемент выдержки времени на возврат ВВ выполнен по мостовой схеме и вютючает в себя зарядную цепь R5-C1 и пороговый орган, выполненный на транзисторах VT2, VT3 и делителе напряжения R6, R7.

Элемент выдержки времени на срабатывание ВС включает в себя зарядную цепь R12~C2 и пороговый орган, вьшолненный на транзисторах VT4, VT5 и делителе напряжения R16, R17.

В схеме реагирующего органа элементы вьщержки времени выполнены ло принципу заряда или разряда iC-цепи. Для получения релейной характеристики реагирующего органа введена положительная обратная связь, дейстнуюшдя на увеличение уставки элемента ВВ. Увеличение Гв после срабатывания ЬА1 позволяет улучшить работу реле при токах КЗ с апериодической составляющей. В первом периоде после вознйкно-веггая КЗ степень насыщения трансформаторов тока значительно меньше, чем во втором, длительность пауз на заданном уровне замера также меньше. Поэтому реагируюяай орган, сработав в первом периоде, будет удерживаться в последующих благодаря увегшчению уставки по длительности паузы t. Обратная связь осуществляется путем подключения диода VD7 между выходом ЕА1 и средней точкой делителя R6, R7. В нормальном режиме и режиме внешнего КЗ Лк на входе bAJ мал, cHrnajrbi на выходах элементов РФ, ВВ, ВС равны нулю. При этом транзистор VT1 открыт, конденсатор CI заряжен (заряд проходит по цепям ОВ - R7 - R5 - С1 - -13 В и ОВ переход элштгер - коллектор VT5- VD7 - R5-CI--13 В), транзисторы VT2 и VT3 открыты,

1-1 03

У-

1. I

йен/ +11

конденсатор С2 разряжен, транзисторы VT4 и VT5 открыты. Сигнал на выходе ЕА1 равен нулю. При появлении на входе ЕА1 синусоидального тока, выпрямленного по схеме двухпол упериодного выпрямления и превышаюшего ток срабатывания РФ, транзистор VTl начинает периодически открываться и закрываться. При закрывании транзистора VT1 конденсатор С1 разряжается через диод VD6 и резистор R4, транзисторы VT2 и VT3 закрываются и конденсатор С2 начинает заряжаться через резистор R12. Сопротивление резистора R12 определяет вьщерж-ку времени ВС. При последующем открывании VTI диод VT6 закрывается и конденсатор С1 заряжается через резистор R5, сопротивление которого определяет выдержку времени ВВ. Если длительность открытого состояния транзистора VT1 (длительность пауз) велика, то конденсатор С1 успевает зарядиться до напряжения, равного опорному, транзисторы VT2 и VT3 открываются на время, достаточное для полного разряда конденсатора С2 (0,25-0,75 мс), по цепи эмиттер-коллектор транзистора VT3, резистор R11 и диод VD9. При этом транзисторы VT4 и VT5 остаются открытыми и сигнал на выходе ЕА1 равен нулю. При увеличении тока на входе РФ до значения, превыщающего ток срабатывания ЕА1 длительность открытого состояния VTI уменьшается и конденсатор Cl не успевает зарядиться до напряжения, равного опорному. Транзисторы VT2 и VT3 в этом случае остаются закрытыми и конденсатор С2 заряжается до напряжения, достаточного для выхода транзисторов VT4 и VT5 из насыщения. При этом снижается потенциал выхода ЕА1, диод VD7 закрывается и потенциал средней точки делителя R6, R7 также снижается. Это приводит к увеличению времени заряда конденсатора С1 до напряжения, равного опорному

(заряд происходит только по цепи ОВ - R7 - R5 - С1--13 В), т.е.

к увеличению уставки элемента ВВ. Транзистор VT2 не открывается, а транзисторы VT4 и VT5 переходят в режим отсечки. На выходе ЕА1 появляется единичный сигнал, залшта срабатывает.

Принципиальная схема питания н управления (МПУ) защиты ДЗТ-21. Схема модуля МПУ ДЗТ-21 (см. рнс. 12) содержит следующие основные узлы: блок питания БП, усилитель У н выходные реле BP.

Блок питания представляет собой параметрический стабилизатор на стабилитронах VD4 и VD5 и резисторах R1 - R4. Стабилитроны VD1 - VD3 и диод VD6-I предназначены для компенсации разброса напряжений стабилизации стабилитронов VD4 и VD5 соответственно. Необходимость перемычек, показанных на рис. 12 пунктиром, определяется при заводской регулировке модуля МПУ.

Диод VD6-2 предназначен для защиты полупроводниковых приборов от повреждения при подаче на модуль напряжения питания обратной полярности. Конденсатор С1 служит для исключения влияния на реагирующие органы реле помех, поступающих по цепям питания. Номинальные напряжения питания полупроводниковых цепей -13 и +6 В.

Рис 16. Принципиальная схема приставки дополнительного торможения типа riT-I

©4

Усилитель выполнен на транзисторах VTl и VT2. На вход усилнтеля подаются выходы реагирующих органов трех модулей МРЗД через диоды VD1 - VD3 по схеме ИЛИ.

На выходе усилителя включено геркоиовое промежуточное реле KL1. Действие дифференциальных отсечек также предусмотрено через это промежуточное реле. Контакт реле KL1.1 находится в цепи

обмотки выходного промежуточного реле KL2 типа РП-220. Искро-гасящий контур C2-R6 и диоды VD7-1 и VD7-2 служат для улучшения условий коммутации герметизированного контакта реле КЫ.1.

В схеме МПУ предусмотрены выход XI:9с, позволяющий подключить последовательно с обмоткой реле KL2, указательное реле РУ-21 и выход XI. Оа, позволяющий подключить при необходимости параллельно катушке репе KL2 дополнительное промежуточное реле. Указательные и дополнительное промежуточное репе устанавливаются вне комплекта защиты. При номинальном напряжении питания 220 В должно использоваться репе РУ-21 с номинальным током 0,015 А, а при номинальном напряжении питания ИОВ - реле РУ-21 с номинальным током 0,025 А. Потребляемая мощность дополнительного реле должна быть не более 8 Вт. Контактная перемычка SX, выведенная иа лицевую плату, предназначена для снятия напряжения питания с входного промежуточного реле KL2.

Принципиалыгая схема модуля питания н управления МПУ защиты ДЗТ-23. Схема модуля МПУ ДЗТ-23 (см. рис. 13) содержит следующие основные узлы: блок питания БП, усилитель У и выходные реле BP. Блок БП аналогичен БПМПУ ДЗТ-21.

Усилитель вьшолнен на транзисторах VT1 - VT3. На входе VT1 - VT3 через диоды VD1 - VD3 соответственно подаются выходы реагирующих органов модулей МРЗД каждой фазы.

На выходах усилителя включены герконовые промежуточные реле KL1 - KL3. Действие дифференциальных отсечек фаз предусмотрено также через эти промежуточные реле. Контакты реле KL1.1, KL2.1, KL3.1 через диоды VD8-1, VD8-2, VD9-J соответственно воздействуют на выходное промежуточное реле KL4 типа РП-220.

4 г

w1 wZ w3 wf С--* t-A-j

5 w £ w7 we wS wlQ

Рис.17. Принципиальная схема автотрансформаторов тока типов АТ-31 и АТ-32

Искрогасящие контуры R6-C2, R7-C3, R8-C4 и диоды VD7-1 и VD7-2 служат для улучшения коммутации герметизированных контактов.

В схеме МПУ предусмотрены вывод XI:9с, позволяющий соединить последовательно с обмоткой KL4 указательное реле РУ-21, н выводы XI :0а, Х1:4в, Х1:5в для подключения внешних промежуточных реле с потребляемой мощностью не более 8 Вт.

Переключатель SX позволяет снимать напряжение питания с выходных цепей зашиты,

Принципиальная схема приставки дополитепьного торможения ПТ-1

выполнена трехфазной (рис. 16) и состоит из трех промежуточных трансформаторов тока ТА1~ТАЗ с выпрямительными мостами VS1 - VS3 на выходе каждого нз них. Параметры ТА1~ТАЗ приняты такими же, как и у промежуточных трансформаторов тока тормозных цепей модулей МРЗД. Выходы VSI-VS3 подключают к выводам Х2-6а и Х2-7а соответствующих модулей МРЗД

Принципиальная схема автотрансформаторов тока типов АТ-31, АТ-32 дана на рис. 17, Автотрансформаторы тока вьшолнены однофазными и в схеме зашиты соединяются в "звезду". На П-образном сердечнике намотано 10 обмоток wI-wlO, которые используются в различных сочетаниях в качестве первичных и вторичных в зависимости от конкретной схемы зашиты и параметров защищаемого оборудования (см. табл, 5 и 6),

Параметры обмоток wl-wlO различны у АТ-31 и АТ-32 и указаны на рнс. 17. Сечение стали 2040 мм.

а ВЫБОР УСТАВОК и СХЕМЫ ВКЛЮЧЕНИЙ ЗАЩИТЫ

Принципы расчета. Выбор уставок и схемы включения защиты в основном сводится к расчету минимального тока срабатывания и коэффициента торможения чувствительного органа; выбору тока срабатывания отсечки; определению ответвлений в плечах рабочей и тормозной цепей, включая при необходимости выбор ответвлений выравнивающих автотрансформаторов; расчету чувствительности.

Первичный минимальный ток срабатывания защиты (ее чувствительного органа) при отсутствии торможения 13 min выбирается по следуюшим условиям.

1. Отстройка от расчетного первичного тока небаланса в режиме внешнего КЗ, соответствующем началу торможения 7„5 торм, тч>

с, 3 min

горм, нач

где /toTc - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности реле, ошибки расчета и необходимый запас, принимаемый равным 1,5, 2. Отстройка от броска намагничивающего тока при включении неиагружеиного трансформатора (автотрансформатора) под напряжение

с. 3 mm

выг ном>

где к - коэффициент, учитывающий времяимпульсный принцип отстройки от бросков тока намагничивания и наличие торможения от второй гармоники, принимается равным 0,3; кыг - коэффициент выгодности, равный отношению типовой (электромагнитной) мощности 5т„п автотрансформатора к его номинальной (проходной) мощно-