Риа12. Принципиальная схема дифференциальной защиты с торможением типа

ДЗТ-21. Значения параметров элементов,отмеченных*, подбираются при настройке

Jb la. I

la.\

< I

Ж5¥

tel.

Реагируи}ш,и,и.

mi о

ic i:

11 „ VBI

I кг/

.\Za

L "J

ЮГ" /

1 ,

Цсапитель

ГоП. 14

К1 M L

I Од

I 9i

ClH 5

иг /

VBS-f

m.i

KLtf

Рис. 13. принципиальная схема дифференциалы)ой защиты с торможением типа

ДЗТ-23. Значения параметров элементов, отмеченных* подбираются при настройке

отсечки принята равной около 20 мс. Отсюда можно полагать, что реле КА реагирует на среднее значение напряжения на обмотке w2, пропорциональное току в обмотке трансреактора TAV. Благодаря этому обеспечивается некоторая отстройка отсечки от одиополярных токов включения и переходных токов небаланса.

Цепь торможения от второй гармоники, питающаяся от обмотки трансреактора "3, содержит резистор фильтр второй гармонической составляющей L-C2, выпрямительный мост VD10 - VDI3, сглаживающий конденсатор С4 и резистор R10. Сопротивление резистора R3 выбрано значительно больще полного сопротивления L - С2 фильтра, поэтому приближенно можно считать приведенную нагрузку вторичной цепи трансреактора практически активной, что используется в выполнении корректирующего звена рабочей цепи. В качестве тормозного сигнала используется выпрямленный ток плеча фильтра, содержащего конденсатор С2. При таком включении и сравнительно низкой добротности фильтра (около 1,8) обеспечивается отстройка от периодического броска намагничивающего тока, имеющего длительность пауз не менее 4,4 мс для исполнения защиты на частоту 50 Гц. Чтобы избежать замедления защиты в переходных режимах КЗ в защищаемой зоне из-за появления второй гармонической составляющей во вторичном токе трансформаторов тока, введено ограничение тормозного сигнала на уровне, соответствующем периодическому броску намагничивающего тока с амплитудой 2 /qxb ном помощью стабилитронов VD10 и VD11. Наличие третьей и других высших гармоник во вторичном токе трансформаторов тока также увеличивает тормозной сигнал, однако ввиду малости этих гармонических в токах включения они практически не влияют на степень отстройки защиты.

Цепь процентного торможения состоит из промежуточных трансформаторов тока TAJ н ТА2, выпрямительных мостов VSI и VS2, диодов VD6 и VD7, стабилитронов VD8 и VD9, сглаживающего конденсатора CS и резисторов RI, R6, R1I, R12. Процентное торможение осуществляется от полусуммы модулей токов плеч залшты. Первичные обмотки wl трансформаторов ТА1 и ТА2 позволяют выравнивать значение токов плеч залшты в диапазоне от 2,5 до 5 А. Токи плеч /i и /г (рис. 6) после трансформации и выпрямления суммируются на сопротивлении R1, В схеме тормозной цепи предусмотрены выводы Х2:6а, и Х2:7а, позволяюлше подключать одну или две приставки дополнительного торможения.

Ток смещения /см2 (рис- 6) должен нарастать до значения, близкого к установившемуся, за время, не превышающее 15 мс (практически за время импульса тока включения или за время одной полуволны тока при внешних КЗ). С учетом этого постоянная времени заряда конденсатора СЗ, определяемая в основном его емкостью и сопротивлением R1, принимается равной примерно 2-3 мс. Для обеспечения малой зависимости тормозных характеристик реле от угла сдвига фаз между

Рис. 14. Тормозные характеристики реле: ~ liV ~ торм, нач ~

торм •

2 - /с, р 1торм,нач " торм ~ 1»

3 - 1с<р~> *торм, нач ~ 1;

торм

= 1;

~ с, р £торм, нач 11

торм

= 0,3

рабочим и тормозными токами постоянная времени разряда конденсатора СЗ, определяемая его емкостью и сопротивлениями R6, R11, R12 (разряд происходит при закрытом диоде FD6), принимается равной 25-5 Оме.

Тормозные характеристики защиты (рис. 14) состоят из горизонтального и наклонного прямолинейных участков, между которыми имеется плавный переход. Для создания горизонтального участка служат стабилитроны VD8 и VD9. Они обеспечивают работу запщты без торможения при токах торможения меньших /отв,ном или 0,6/отв.ном в зависимости от положения переключателя SX3 на лицевой панели модуля МРЗД.

Тормозные характеристики построены в осях

отв,ном

и 0,5 2 орм,в п >

где - ток срабатывания дифференциального реле; /отв,ном-номинальный ток ответвления первичной обмотки TAV; /торм.ви ~ = -iDpM,BwoTB,TopM,noM «; торм,в«- ток и-го тормозного плеча; отв, торм, ном п - номинальный ток ответвления первичной обмотки wj ТА п-то тормозного плеча защиты.

Коэффициент торможения Аорм определяется на прямолинейной части наклонного участка тормозной характеристики из выражения

торм

0,5 Д S/opM, в п

где Д /(;, р и 0,5 Д 2 /торм,в п - соответствующие приращения токов /с, р

0-5 2/р,з„.